疊層橡膠隔震支座廠家報(bào)價(jià)單疊層橡膠支座隔震
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摘要:在W en和Pate模型的基礎(chǔ)上，對鉛芯疊層橡膠支座單向和雙向禍合恢復(fù)力模型進(jìn)行了改進(jìn)，
其可以更為準(zhǔn)確的模擬鉛芯疊層橡膠支座單向和雙向禍合的滯回性能。并由計(jì)算分析可以看出，
慮雙向禍合作用與未考慮雙向禍合作用的恢復(fù)力滯回曲線有較大差別，因而支座應(yīng)采用雙向禍合恢
復(fù)力模型以考慮支座的雙向禍合作用對結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響。
隨著鉛芯疊層橡膠支座的推廣應(yīng)用，其恢復(fù)力模型作為基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)動力分析的基礎(chǔ)，也日益受到各國
學(xué)者的關(guān)注和重視，并對其進(jìn)行了廣泛而深入的研究。在以往的研究中，通常采用雙線型模型!‘]、修正雙線
型模型!2}、等價(jià)雙線型模型!3]等，但這些模型從彈性到塑性，由加載到卸載存在突變點(diǎn)，分析、處理方面比較
復(fù)雜，容易導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果的失真，而且這些恢復(fù)力模型是單向的，不能考慮支座單元在雙向水平地震作用下
兩個(gè)方向力和變形的藕合效應(yīng)。通過對結(jié)構(gòu)動力滯回性能的研究提出了微分型恢復(fù)力模型，采用圓
滑的曲線處理滯回曲線的拐點(diǎn)。將其進(jìn)行了推廣，使其可以模擬鉛芯疊層橡膠支座的雙向藕合效應(yīng)。
本文對模型進(jìn)行了改進(jìn)，使其不僅可以考慮鉛芯疊層橡膠支座的滯回耗能，而且可以考慮
支座的粘滯阻尼耗能，從而可以更為準(zhǔn)確的模擬鉛芯疊層橡膠支座單向和雙向藕合的滯回性能，為提高隔震
結(jié)構(gòu)動力分析的準(zhǔn)確性奠定基礎(chǔ)。
在地震中，實(shí)際結(jié)構(gòu)受到的水平地震動往往是雙向而非單向的，并且由于鉛芯疊層橡膠支座在兩個(gè)水平
方向上的力和變形存在一定的藕合關(guān)系，因而有必要進(jìn)行鉛芯疊層橡膠支座在雙向水平地震作用下考慮兩
個(gè)方向力和變形藕合的雙向藕合恢復(fù)力模型研究。
根據(jù)鉛芯疊層橡膠支座的力學(xué)性能，鉛芯疊層橡膠支座雙向藕合恢復(fù)力計(jì)算公式如下:
由于目前鉛芯疊層橡膠支座的力學(xué)性能試驗(yàn)都只是在單向荷載下
進(jìn)行的，得到的恢復(fù)力曲線也只是單向恢復(fù)力曲線，因此無法對上述雙
向藕合恢復(fù)力模型的準(zhǔn)確性直接進(jìn)行試驗(yàn)對比驗(yàn)證。本文將通過與軟
鋼阻尼器在雙向荷載作用下的力學(xué)性能試驗(yàn)進(jìn)行對比分析，間接的驗(yàn)證
該模型的準(zhǔn)確性。對1 /7比例軟鋼阻尼器進(jìn)行了在雙向荷載
作用下的力學(xué)性能試驗(yàn)，支座的位移軌跡為8字形，如圖5所示。圖6
為試驗(yàn)確定的軟鋼阻尼器的恢復(fù)力滯回曲線。
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